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下。 式中：tmax为最大开关周期。 再根据lc振荡频率fs来设计谐振电感ls的大小，其计算公式如下。 ls的选择也涉及到很多问题，降低开关损耗；提高电源效率，但过小，虽然占空比丢失最小，但增大开关损耗，加剧了开关管的温升，降低了电源的可靠性。 3 实验结果 根据以上方法设计和制作了200w移相全桥谐振zvs变换器实验样机，其主要参数如下： 输入直流电压vin为280～550v； 输出电流io为o"8.33a； 开关频率fs为200khz； 4个主开关管为irfpg40； 驱动控制芯片为uc3875； mosfet驱动芯片采用了mic4420； 输出整流二极管为mur3020； 输出滤波电感lf为19.8μh； 输出滤波电容cf为1800μf； 谐振电感lr为28μh。 图4示出了电路的脉冲驱动波形和主开管两端所测脉冲波形。 4 结语 本文在移相全桥zvs电路拓扑基础之上，根据等效电路模捌，分析了谐振电路在各时序工作模态下的电路原理。发展谐振技术可以提高开关频率、降低开关损耗、减少开关装置的体积和重量。因此更通用的谐振变换
抑制原边电流急剧变化引起的寄生振荡，降低开关损耗；但过大义延长了占空比丢失时间，使整机的效率明显降低。如取小些，负载电流最大时仍能控制移相稳定，提高电源效率，但过小，虽然占空比丢失最小，但增大开关损耗，加剧了开关管的温升，降低了电源的可靠性。 3 实验结果 根据以上方法设计和制作了200w移相全桥谐振zvs变换器实验样机，其主要参数如下： 输入直流电压vin为280～550v； 输出直流电压vo为24v； 输出电流io为o~8.33a； 开关频率fs为200khz； 4个主开关管为irfpg40； 驱动控制芯片为uc3875； mosfet驱动芯片采用了mic4420； 输出整流二极管为mur3020； 输出滤波电感lf为19.8μh； 输出滤波电容cf为1800μf； 谐振电感lr为28μh。 图4示出了电路的脉冲驱动波形和主开管两端所测脉冲波形。 4 结语 本文在移相全桥zvs电路拓扑基础之上，根据等效电路模捌，分析了谐振电路在各时序工作模态下的电路原理。变换器的两个死区时间也合理设计来保证开关管的开关应力，同时满足各个开关管的zvs实现条件。谐振参数的设计可
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