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00khz,最大占空比设为0.65。其中,主开关采用n沟道mosfet(q1),箝位开关采用p沟道mosfet(q2),主副开关间的死区时间由脚1的外接电阻rdel控制。t1是主变压器,ccl是箝位电容。为使电流检测端的功耗最小,采用电流检测变压器t2。副边采用同步整流技术,q3和q4是相应的同步整流管。与以往通过主变压器的辅助绕组获得偏置电压的方式不同,本文利用输出滤波电感lo的耦合电感作为原边控制芯片的偏压绕组,从而既可以为芯片提供稳定的偏压,又避免了采用常规线性调节器时产生的功耗。线性光耦sfh690bt与可调式并联稳压器tlv431将输出反馈至芯片的fb端。 图5 采用uxx2891实现的同步整流有源箝位正激变换器电路 设置合适的时延可使主从开关都具有zvs开通条件。ucc2891的脚1(delay)专门用于控制out与aux间的时延。图6给出了两个时延间的比值。在主开关向辅助开关过渡的过程中,时延对于zvs条件并不十分关键。在out关断过程的前半部分,辅助开关的体二极管导通,因此,aux可以在此后的任何时刻实现zvs开通。辅助开关向主开关的过渡则更为关键。aux脉宽结束时寄生电感中的能量
00khz,最大占空比设为0.65。其中,主开关采用n沟道mosfet(q1),箝位开关采用p沟道mosfet(q2),主副开关间的死区时间由脚1的外接电阻rdel控制。t1是主变压器,ccl是箝位电容。为使电流检测端的功耗最小,采用电流检测变压器t2。副边采用同步整流技术,q3和q4是相应的同步整流管。与以往通过主变压器的辅助绕组获得偏置电压的方式不同,本文利用输出滤波电感lo的耦合电感作为原边控制芯片的偏压绕组,从而既可以为芯片提供稳定的偏压,又避免了采用常规线性调节器时产生的功耗。线性光耦sfh690bt与可调式并联稳压器tlv431将输出反馈至芯片的fb端。 图5 采用uxx2891实现的同步整流有源箝位正激变换器电路 设置合适的时延可使主从开关都具有zvs开通条件。ucc2891的脚1(delay)专门用于控制out与aux间的时延。图6给出了两个时延间的比值。在主开关向辅助开关过渡的过程中,时延对于zvs条件并不十分关键。在out关断过程的前半部分,辅助开关的体二极管导通,因此,aux可以在此后的任何时刻实现zvs开通。辅助开关向主开关的过渡则更为关键。aux脉宽
00khz,最大占空比设为0.65。其中,主开关采用n沟道mosfet(q1),箝位开关采用p沟道mosfet(q2),主副开关间的死区时间由脚1的外接电阻rdel控制。t1是主变压器,ccl是箝位电容。为使电流检测端的功耗最小,采用电流检测变压器t2。副边采用同步整流技术,q3和q4是相应的同步整流管。与以往通过主变压器的辅助绕组获得偏置电压的方式不同,本文利用输出滤波电感lo的耦合电感作为原边控制芯片的偏压绕组,从而既可以为芯片提供稳定的偏压,又避免了采用常规线性调节器时产生的功耗。线性光耦sfh690bt与可调式并联稳压器tlv431将输出反馈至芯片的fb端。 图5 采用uxx2891实现的同步整流有源箝位正激变换器电路 设置合适的时延可使主从开关都具有zvs开通条件。ucc2891的脚1(delay)专门用于控制out与aux间的时延。图6给出了两个时延间的比值。在主开关向辅助开关过渡的过程中,时延对于zvs条件并不十分关键。在out关断过程的前半部分,辅助开关的体二极管导通,因此,aux可以在此后的任何时刻实现zvs开通。辅助开关向主开关的过渡则更为关键。aux脉宽