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  • 使DC/DC变换器限流特性线性化的热敏电阻器网络

    使dc/dc变换器限流特性线性化的热敏电阻器网络 最近推出的各种集成式降压 dc/dc变换器均已采取对外接低侧mosfet同步整流器的电压降采样的方法,无需高侧电流检测电阻器。这种拓扑节省了检测电阻器的成本和印制电路板的空间,也适当提高了电路效率。但是,mosfet的导通电阻与温度有很大的相关性,它决定了限流大小。所幸的是,某些新型dc/dc变换器(如maxim公司的max1714)可以从外部调整限流阈值。图1的电路显示如何用一只热敏电阻器对电路的输出电流限制作出温度补偿。 max1714 ic1第6脚的线性限流(ilim)输入范围从0.5v至2v,对应的限流阈值分别为 50 mv 至 200mv。在默认限流设置值 100 mv 时,电路在 25℃时的限流大小为7.5a。但是,显示限流值的变化范围可从 -40℃的 9a 到 85℃的6a。为设计温度补偿网络,先搭出模型电路,用外部电源改变 max1714 的限流输入电压,从而使输出电流极限值保持恒定。在整个电路的工作温度范围内,每间隔10℃重复一次测量。 要补偿ic1的温度变化,可以从多种电阻-热敏电阻网络拓扑中进行选择。首先,需要选择一个合适的热敏

  • 用高效开关电源优化高速通讯产品的电源设计

    3v/2a。此时如果继续采用图2方案,那么,电路中的前级开关电源模块在将高输入电压(如-48v)直接变换到内核所需的+1.8v/5a电压时,其输出噪声通常会超过内核电压所允许的波动范围(±50mv~±100mv)虽然增加滤波电路会降低噪声,但占用pcb面积较大;同,由于1.8v输出的开关电源的转换效率比+3.3v输出的开关电路的效率更低,因此热损耗更大。加之,还需要由它升压提供3.3v/2a电源,进一步加剧了发热问题。如果利用图3所示的降压型电路,由dc/dc转换模块提供3.3v电源,由于图中的max1714的偏置电压最低不小于4.5v,因此需要增加一个升压芯片将3.3v变为5v,而max1714内部控制及偏置电路所需的5v电源仅需要不到40ma电流。因此;利用图中虚线所示的电荷泵电源max619即可解决问题。而max1714由于采用了同步开关整流技术,转换效率比普通速流变换器的提高7~8个百分点,因而其电源的转换效率可高达90%以上。5 利用电荷泵获得负电源 在sdh传输设备中,通常需要一个-5v电源给时钟盘供电,过去不少工程师利用图4所示电路设计所需电路,但现在看来这并不是最简单、最廉价的解决方

  • 使DC/DC变换器限流特性线性化的热敏电阻器网络

    最近推出的各种集成式降压 dc/dc变换器均已采取对外接低侧mosfet同步整流器的电压降采样的方法,无需高侧电流检测电阻器。这种拓扑节省了检测电阻器的成本和印制电路板的空间,也适当提高了电路效率。但是,mosfet的导通电阻与温度有很大的相关性,它决定了限流大小。所幸的是,某些新型dc/dc变换器(如maxim公司的max1714)可以从外部调整限流阈值。图1的电路显示如何用一只热敏电阻器对电路的输出电流限制作出温度补偿。 max1714 ic1第6脚的线性限流(ilim)输入范围从0.5v至2v,对应的限流阈值分别为 50 mv 至 200mv。在默认限流设置值 100 mv 时,电路在 25℃时的限流大小为7.5a。但是,图2显示限流值的变化范围可从 -40℃的 9a 到 85℃的6a。为设计温度补偿网络,先搭出模型电路,用外部电源改变 max1714 的限流输入电压,从而使输出电流极限值保持恒定。在整个电路的工作温度范围内,每间隔10℃重复一次测量。 要补偿ic1的温度变化,可以从多种电阻-热敏电阻网络拓扑中进行选择。首先,需要选择一个合适的热敏电阻器,描绘出其电阻随温度而

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