在图（b）中的（1）所示的是图（a）中功率变压器Tr1的中心抽头的波形，这种波形是因为电流反馈电感Lcf的存在及一个经过全波整流后的正弦波在过零点时会降到零。因为Lcf的直流电阻可以忽略不计，所以加在上面的直流电压几乎为零，在Lcf输出端的电压几乎等于输人端的电压，即Udc。同时因为一个全波整流后的正弦波的平均幅值等于Uac＝Udc＝（2／π）Up，则中心抽头的电压峰值为Up＝（π/2）Udc。由于中心抽头的电压峰值出现于开关管导通时间的中点，其大小为（π/2）Udc，因此另一个晶体管处于关断状态时承受的电压为πUdc。

　　假设正常的交流输入电压有效值为120V，并假设有±15％的偏差，所以峰值电压为1.41×1.15×120＝195V。考虑到PFC电路能产生很好的可以调节的直流电压，大约比输人交流电压高20V左右，就有Udc＝195＋20＝215V。这样晶体管要保证安全工作就必须能够承受值为πUd。的关断电压，也就是675V的电压。当前有很多晶体管的额定值都可以满足电流电压和频率ft的要求（如MJE18002和MJE18004，它们的Uce＝1000V，ft＝12MHz，β值为14）。即使晶体管的ft＝4MHz也没有关系，因为晶体管在关断后反偏电压的存在大大减小了它的存储时间。

　　从图中的（2）～（5）可以看出，晶体管电流在电压的过零点处才会上升或下降，这样可以减少开关管的开关损耗。因为通过初级的两个绕组的正弦半波幅值相等，所以其伏秒数也是相等的，而且由于存储时间可以忽略（见图（b）中的（1）），也就不会产生磁通不平衡或瞬态同时导通的问题了。

　　每个半周期内的集电极电流如图中的（4）和（5）所示。在电流方波脉冲顶部的正弦形状特点将在下面说明。正弦形状中点处为电流的平均值（Icav），它可以根据灯的功率计算出来。假设两盏灯的功率均为P1，转换器的效率为叩，输人电压为Udc，则集电极电流为

　　假设两灯管都是40W，转换器效率η为90％，从PFC电路得到的输人电压Udc为205V，则